水下湿式电连接器密封组件密封性能模拟与分析

表1 水下湿式电连接器密封组件和插针材料特性
Table 1 Material properties of sealing component and pin in subsea wet electrical connector

部件 杨氏模量/）GPa 泊松比 密度/（kg·m-3密封组件0.029 3 0.47 1 230插针108 0.3 7 850

插针和密封组件之间的过盈量即为密封组件的径向压缩量。设密封组件的径向压缩量为t，插针位移矢量为S，其矢量方向与插针轴向平行。当S=0 mm时，表示插针和密封组件之间相对静止，为静密封，即湿式电连接器没有进行插拔操作；当S=10 mm时，表示插针相对密封组件向腔内滑动10 mm，此过程为内行程时的瞬时动态密封；当S=-10 mm，表示插针相对密封组件向腔外滑动10 mm，此过程为外行程时的瞬时动态密封。

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2.3 密封组件密封性能影响因素分析

2.3.1 密封面摩擦系数对密封区域接触应力的影响

设接触面的接触宽度为W，其接触宽度上的接触节点沿x轴正方向与接触宽度的左端点之间的距离记为D，如图3所示。通过提取该接触面上各距离处节点应力值可得到密封面的应力分布情况。

图3 水下湿式电连接器密封组件二维接触区域宽度示意图
Fig.3 Width of two-dimensional contacting area in subsea wet electrical connector

水下湿式电连接器在插拔过程中，密封组件表面摩擦系数会影响密封区域的接触应力，对密封性能有重要影响，因此有必要分析不同摩擦系数下的接触应力分布情况。以插针的内行程为例，插针位移S=10 mm，径向压缩量t=1.0 mm，分别取摩擦系数μ为0.10、0.15、0.20，分析不同摩擦系数下密封组件的接触应力沿接触宽度方向的变化情况，结果如图4所示。

图4 不同密封面摩擦系数下水下湿式电连接器密封组件接触应力分布（S=10 mm）
Fig.4 Contact stress distribution of sealing component under different coefficients of subsea wet electrical connector（S=10 mm）

从图4可以看出，μ值越大，水下湿式电连接器密封组件接触应力也就越高，但μ从0.15增大到0.20时，其接触应力在接触宽度上的分布差异不大，说明随着摩擦系数的增大，摩擦系数对密封性能的影响越来越小。此外，当μ=0.20时，密封组件最右侧附近的接触应力急剧降到0，说明此时密封组件右端位置和插针没有紧密接触，该接触面处的密封已失效，但其余位置仍然有较好的密封性。因此，在设计橡胶密封组件时并不是密封组件和插针、梭针之间的摩擦系数越高越好，较高的摩擦系数可能会导致密封组件在动态密封时磨损变形，进而出现密封失效，必须合理地控制摩擦系数。

由图4还可以看出，密封组件左端面与外部介质接触，外部介质的压力阻止了密封组件贴紧插针表面，因此最左端的接触应力为0；当0＜D＜10 mm时，外部介质的影响越来越小，此时接触应力急剧增大；当D=10 mm，接触应力增至最大，表明外部介质压力和插针密封组件的接触面粗糙度以及弹性变形的影响产生的共同作用最大，形成了接触面上的局部高应力，随后缓慢下降；当D＞20 mm时，接触应力再缓慢增大。密封组件越往右侧，其密封效果越好。因此，在设计密封件时，在保证内部结构合适的情况下，增加密封组件的轴向长度有利于达到更好的密封效果。

2.3.2 动静密封状态对密封区域接触应力的影响

水下湿式电连接器在插拔和通电静止2种工况下的密封状态不同，其对密封性能的影响也不一样，因此有必要分析动静密封状态下密封区域接触应力分布情况。将摩擦系数μ设为0.10，取S=0 mm和S=10 mm，径向压缩量t分别取0.9、1.0、1.1、1.2 mm，分析得到对应的瞬时动态（S=10 mm）和静态（S=0 mm）情况下的接触应力，如图5所示。

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图5 不同径向压缩量下瞬时动态和静态密封下水下湿式电连接器密封组件接触应力分布
Fig.5 Contact stress distribution of sealing component under static and dynamic seal when t varies in subsea wet electrical connector

分析对比图5可知，不同径向压缩量情况下接触应力变化趋势与图4类似，且各径向压缩量下密封组件的瞬时动态的接触应力均高于静止状态的接触应力，表明插针的运动使密封组件更加贴紧插针外表面，从而阻止工作介质通过接触面。

2.3.3 密封组件径向压缩量对接触应力的影响

当插针位移S=-10 mm，此时为外行程。设定摩擦系数u=0.10，取密封组件径向压缩量t分别为0.9、1.0、1.1、1.2 mm，计算得到不同径向压缩量下的接触应力分布，如图6所示。由图6可知，接触界面的应力随径向压缩量的增大而增大，不同压缩量下接触应力在接触宽度上的分布变化趋势基本一致。在密封组件右端面附近位置，接触应力急剧下降至0，表明外行程时右端面位置处密封失效，且密封组件径向压缩为1.0 mm时其右端失效最严重，但是密封组件整体密封性能仍然良好。

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图6 不同径向压缩量下水下湿式电连接器密封组件接触应力分布（S=-10 mm）
Fig.6 Contact stress distribution of sealing component under different radial compression in subsea wet electrical connector（S=-10 mm）

综合分析图5、6可知，无论插针相对于密封组件是内行程还是外行程，无论是瞬时动态密封还是静态密封，密封组件径向压缩量越大，接触界面上的应力均相应增大，意味着密封组件的密封效果也就越好。但根据相关文献［13-15］，橡胶在一定初始应力作用下，其应力随着时间增长而减小，这种现象称为应力松弛现象；而且初始应力越大，其松弛现象越明显，橡胶寿命越短。因此，在保证密封情况下，其径向压缩量要取合适的值，以保证密封组件的寿命。

3 密封组件泄漏量分析

常规的分析密封性能的方法是根据接触应力大于介质压差来判断的，但实际上泄漏是无法避免的，泄漏是绝对的，无泄漏是相对的［16］，因此通过分析泄漏量可定量判断密封性能好坏。本文根据JB/T 4127标准中的轴套形式密封件的泄漏量数据，综合水下湿式电连接器的往复插拔工况，以3 m L为每次插拔的最大泄漏量标尺［16］，当泄漏量在泄漏标尺范围内时判定密封性能良好，且泄漏量越小，表明密封效果越好。

3.1 经验公式分析

橡胶密封组件在往复插拔工况中的密封能力与内外介质压差、预压缩量、接触面间的光滑程度以及插针的运动速度都有很大的关系。根据文献［17-18］中的经验公式和系数可得介质压差和插拔速度对水下湿式电连接器一次往复插拔情况下的泄漏量影响，如图7所示。在单位时间内水下湿式电连接器的插拔次数一定时，当密封组件内外压差越高时，为保证泄漏量低于标尺值，每次插拔的速度要减小。因此，当设置了相应的插拔速度时，必须控制腔内外压差在对应的范围内，才能达到允许的泄漏量，从而为水下湿式电连接器的作业参数的选取提供理论依据。

图7 不同插拔速度和介质压差下水下湿式电连接器密封组件往复插拔一次的泄漏量
Fig.7 Sealing component’s leakage of one plug in subsea wet electrical connector under different velocities and media pressures

根据水下湿式电连接器实际插拔工况，取最大介质压差5 MPa和最大插拔速度0.1 m/s，由经验公式计算得到往复插拔一次泄漏量为1.113 7×10-6 m3，远小于最大泄漏量标尺，表明正常工况下水下湿式电连接器密封组件的密封性能良好。

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3.2 雷诺方程分析

根据Blok提出的流体动力学润滑的相关理论，橡胶密封组件的密封情况可以简化为满足流体动力润滑条件［19］，如图8所示。当水下湿式电连接器插针外伸和内缩时，分别对应向腔内带出油液和带入海水。

图8 流体动力润滑示意图
Fig.8 Diagram of hydrodynamic lubrication

图8中，p为压力，MPa；h 01，h 02分别为2种行程下的缝隙高度，m；v in、v out分别为2种行程下壁面运动速度，m/s；x为接触面沿坐标方向的长度，m。由N-S方程和连续性方程可得缝隙的压力梯度公式为：

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式（1）中：η为动力黏度，η=1.6×10-4 Pa·s；h为缝隙高度，m；h 0为压力p最大时的缝隙高度，m。

根据Blok提出的模型，得到

因此，可以得到泄漏量

式（4）中：q out为外行程中油液向外泄漏量，m3；q in为内行程中油液向内被带入量，m3；p′out为外行程压力梯度，MPa/m；p′in为内行程压力梯度，MPa/m。

电连接器在插拔过程中速度不变，因此v in=v out，故当p′out＜p′in时，得到净泄漏量q n＞0，此时向外泄漏的油量大于向内被带入的油量，油液会向海水中泄漏，而海水不会向腔内泄漏，这种状态是防止海水进入腔内所需要的［20］。因此，在连接器的设计中，保证油液在内行程中的压力梯度大于外行程的压力梯度，即p′out＜p′in，即可保证在插拔过程中海水不会进入腔内。

根据图5、6应力分布可知，起主要密封作用的区域为20 mm≤D≤80 mm，该区域内应力变化均匀。同样取介质压差为5 MPa，插拔速度为0.1 m/s，通过提取该区域的应力数据得到内行程和外行程下的压力梯度分别为10.89、10.97 MPa/m，代入式（4）得到净泄漏量q n=-1.471 3×10-6 m3，此时海水向腔内泄漏，并且泄漏量低于最大泄漏量标尺，进一步说明水下湿式电连接器密封组件达到了密封要求。

对比2种方法计算的泄露量，发现雷诺方程分析结果比经验公式法得到的结果高30%左右，这是由于雷诺方程分析法是基于润滑理论计算得到的，密封件和被密封件之间存在边界油膜，两接触面并没有完全接触，而经验公式法侧重的是接触面的干摩擦，即两接触面之间没有油膜，接触面完全接触，因此其结果相对较小。

4 结论与建议

1）有限元模拟分析表明，水下湿式电连接器密封组件表面摩擦系数越大，接触区域的接触应力越大，密封组件失效的可能性也越大，但当摩擦系数为0.2时密封区域局部失效，因此摩擦系数要小于0.2；密封组件径向压缩量越大，动态和静态密封下的接触应力也越大，但当径向压缩量为1.0 mm时密封组件在外行程过程中会出现密封失效，因此径向压缩量要避开1.0 mm值。此外，不同径向压缩量情况下瞬时动态的接触应力均高于静止状态的接触应力，因此理论上密封装置在插拔状态下密封效果较静态的密封效果好。

它指的是，在材料进场之前，项目方根据施工现场位置情况以及施工进程和材料周转情况等，合理安排材料进场时间和批次。同时，为不耽误工程进度和最大限度地提高施工效率，项目方要根据及时调配一定数量的装卸搬运器械，并在合适的近处进行材料的堆码。

2）经验公式法和雷诺方程分析法计算的泄漏量均小于规范的最大泄漏量标尺，表明水下湿式电连接器密封组件有良好的密封性能，但雷诺方程法分析偏于润滑湿摩擦状况，而经验公式法偏于干摩擦状况，因此实际泄漏量计算须根据密封组件工况进行选择。此外，由雷诺方程分析法可知水下湿式电连接器插针为外行程时油液外泄，插针为内行程时油液向内带入，因此在内行程压力梯度大于外行程压力梯度时可保证泄露为油液外泄，从而阻止海水进入腔内。

3）建议在后续研究中考虑水下湿式电连接器在插拔过程中插针表面会携有海水中的污染物的情况，进一步开展水下湿式电连接器密封组件密封性能计算与分析。